"Метрология и нормирование точности", шпиндельная головка + контрольная по нормирование точности

"Метрология и нормирование точности", шпиндельная головка + контрольная по нормирование точности

Основным точным требованием является обеспечение минимального радиального биения посадочных мест шпинделей под режущий инструмент. Так же должна быть обеспечена прочность и износостойкость деталей шпиндельной головки.

Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
1.Обоснование назначенных посадок. d 1 : D -6 x 11 x 14 x 3 D . Данное центрирование применяется для повышения точности соосности элементов соединения. d 2 : 47 - соединение крышки с корпусом шпиндельной головки. Точность крепления не нужна, поэтому и выбирается посадка в системе отверстия с зазором. d 3 : 17 - посадка подшипника на валу. Для точной фиксации и предохранения от поворотов подшипника на валу, выбирается посадка с гарантированным натягом, в системе вала. d 4 : 47 - соединение подшипника по наружному кольцу в обойме. Необходимо чтобы наружное кольцо изредка поворачивалось для предотвращения образования лунок на внутренней поверхности наружного кольца подшипника.

Поэтому выбирается переходная посадка в системе отверстия. d 5 : 50 - крепление обоймы в корпусе шпиндельной головки.

Обойма должна находится в корпусе неподвижно, поэтому выбирается посадка с натягом в системе отверстия. d 6 : 15 - посадка зубчатого колеса на валу.

Требуется гарантированный натяг, при сборке посадка будет производится при нагреве зубчатого колеса.

Посадка выполняется в системе отверстия. d 7 : 14 - посадка зубчатого колеса на шпиндельный вал. Так как посадка осуществляется при помощи шпоночного соединения, выбираем переходную посадку в системе отверстия. d 8 : 14 - посадка втулки подшипника скольжения и шпиндельного вала. В данном случае необходим гарантированный зазор для поступления

Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
смазки между втулкой подшипника и шпиндельного вала, поэтому выбирается внесистемная посадка с зазором. d 9 : 22 - крепление втулки подшипника скольжения в промежуточной плите. Для более легкой сборки выбирается переходная посадка в системе отверстия. d 10 : 32 H 14 (+0,620) – выточка под кольцо подшипника. Не требуется точность. d 11 : 14 - посадка зубчатого колеса на шпиндельный вал.

Аналогично d 7. d 12 : 18 - посадка шпиндельного вала и ходовой втулки.

Выбирается посадка с зазором стремящимся к нулю, так как необходим доступ смазки, для уменьшения трения. d 13 : 24 - сопряжение ходовой втулки и корпуса шпиндельной головки.

Необходимы неподвижность и простота сборки, поэтому выбираем переходную посадку в системе отверстия. d 14 : 14 - посадка упорного подшипника на шпиндельном валу. Для неподвижной фиксации подшипника на валу, выбирается посадка с натягом в системе вала. d 15 : 22 - крепление втулки подшипника и блока зубчатых колес. Так как необходимо неподвижное соединение и легкость сборки, выбирается переходная посадка в системе отверстия. d 16 : 16 - крепление втулки подшипника с осью.

Выбирается посадка с зазором для возможности движения и для поступления смазки в зону трения. d 17 : 14 - крепление распорной втулки на шпиндельном валу. Посадка на требует особой точности, поэтому выбирается посадка с зазором в системе отверстия.

Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
d 18 : 14 - посадка зубчатого колеса на шпиндельный вал.

Аналогично d 7. d 19 : 10 H 14 (+0,360) – крепежные отверстия в корпусе шпиндельной головки.

Особая точность не требуется. d 20 : 15 - крепление оси в корпусе шпиндельной головки.

Выбирается посадка с натягом в системе отверстия. d 21 : 17 - крепление распорной втулки на валу между подшипников. Выбирается посадка с зазором в системе отверстия.

Лист
2. Расчетная часть . 2.1. Расчет характеристик посадок для гладких соединений.

Соединение d 11 - посадка зубчатого колеса на шпиндельный вал. d 11 = 14 Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,018 мм; EJ =0. Вал: es = +0,012 мм; ei = +0,001 мм. Схема полей допусков: Отверстие: D max = D + ES = 14 + 0,014 = 14,018 мм D min = D + EI = 14 + 0 = 14 мм TD = ES – EI = 0,018 – 0 = 0,018 мм Вал : d max = d + es = 14 + 0,012 = 14,012 мм d min = d + ei = 14 + 0,001 = 14,001 мм Td = es – ei = 0,012 – 0,001 = 0,011 мм Сопряжение: S max = ES – ei = 0,018 – 0,001 = 0,017 мм N max = es – EI = 0,012 – 0 = 0,012 мм T (S, N) = N max + S max = 0,012 + 0,017 = 0,029 мм T (S, N) = TD + Td = 0,018 + 0,011 = 0,029 мм

Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
Соединение d 12 - посадка шпиндельного вала и ходовой втулки. d 12 = 18 Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,018 мм; EJ =0. Вал: es = -0,016 мм; ei = -0,034 мм. Схема полей допусков: Отверстие: D max = D + ES = 18 + 0,018 = 18,018 мм D min = D + EI = 18 + 0 = 18 мм TD = ES – EI = 0,018 – 0 = 0,018 мм Вал : d max = d + es = 18 - 0,016 = 17,984 мм d min = d + ei = 18 - 0,034 = 17,966 мм Td = es – ei = -0,016 + 0,034 = 0,018 мм Сопряжение: S max = ES – ei = 0,018 + 0,034 = 0,052 мм S min = EI – es = 0 +0,016 = 0,016 мм S m = (S max + S min )/2 = (0,052 +0,016) /2 = 0,034 мм TS = S max - S min = 0,052 – 0,016 = 0, 036 мм TS = TD + Td = 0,018 + 0,018 = 0, 036 мм
Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
2.2. Расчет исполнительных размеров системы калибров. Для соединения d 12 = 18 Расчет калибр-пробки . Контролируемый размер 18Н7. По данным ГОСТ 24853: Z == 0,0025 мм H = 0,003 мм Y = 0,002 мм Расчеты: ПР max = D min + Z + = 18 + 0,0025 + 0,0015 = 18,004 мм ПР min = D min + Z - = 18 + 0,0025 – 0,0015 = 18,001 мм ПР изн = D min – Y = 18 – 0,002 = 17,998 мм ПР исп = (ПР max ) -Н = 18,004 -0,003 НЕ max = D max + = 18,018 + 0,0015 = 18,020 мм НЕ min = D max - = 18,018 – 0,0015 = 18,017 мм НЕ исп = (НЕ max ) –Н = 18,020 -0,003 Схема расположения полей допусков калибра-пропки:
Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
Расчет скобы.

Контролируемый размер 18 f 7. Z 1 = 0,0025 мм H 1 = 0,003 мм Y 1 = 0,002 мм H р = 0,0012 мм Расчет рабочего калибра: ПР max = d max - Z 1 + = 17,984 - 0,0025 + 0,0015 = 17,983 мм ПР min = d max - Z 1 - = 17,984 - 0,0025 – 0,0015 = 17,980 мм ПР изн = d max + Y 1 = 17,984 – 0,002 = 17,982 мм ПР исп = (ПР min ) + H 1 = 17,980 -0,003 НЕ max = d min + = 17,966 + 0,0015 = 17,968 мм НЕ min = d min - = 17,966 – 0,0015 = 17,965 мм НЕ исп = (НЕ min ) + H 1 = 17,965 -0,003 Расчет контркалибров: К-ПР max = d max - Z 1 + = 17,984 - 0,0025 + 0,0006 = 17,982 мм К-ПР min = d max - Z 1 - = 17,984 - 0,0025 – 0,0006 = 17,981 мм К-ПР исп = (К-ПР max ) - H р = 17,982 -0,0012 К-НЕ max = d min + = 17,966 + 0,0006 = 17,967 мм К-НЕ min = d min - = 17,966 – 0,0006 = 17,965 мм К-НЕ исп = (К-НЕ max ) - H р = 17,967 -0,0012 К-И max = d max - Y 1 + = 17,984 – 0,002 + 0,0006 = 17,983 мм К-И min = d max - Y 1 - = 17,984 – 0,002 – 0,0006 = 17,981 мм К-И исп = (КИ max ) – H р = 17,983 -0,0012 Исполнительные размеры округлены по правилам ГОСТ 2483.

Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
Схема расположения полей допусков калибр-скобы и контркалибра. Рисунок 4.
Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
2.3. Расчет характеристик посадок подшипника.

Подшипниковый узел ведущего вала. К данному узлу шпиндельной головки не предъявлено особых требований к точности, следовательно, выбираем шариковый радиальный однорядный подшипник нулевого класса точности 303. ГОСТ 8338-75 Внутренний диаметр d = 17 мм Наружный диаметр D = 47 мм Ширина b = 14 Наружное кольцо испытывает местное нагружение, то есть подшипниковую втулку следует выполнить с полем допуска Н7. Это обеспечит зазор в целях медленного поворачивания кольца для равномерного износа беговой дорожки.

Внутреннее кольцо подшипника испытывает циркулярное нагружение, следовательно вал следует выполнить с полем допуска k 6 для обеспечения натяга.

Расчет характеристик посадок подшипника по внутреннему диаметру на вал 17 Отверстие 17 L 0: Вал 17 k 6: D = 17 мм d = 17 мм ES = 0 es = +0,012 мм EI = -0,007 мм ei = +0,001 мм Схема полей допусков: D max = D + ES = 17 + 0 = 17 мм D min = D + EI = 17 – 0,007 = 16,993 мм TD = ES – EI = 0 + 0,007 = 0,007 мм d max = d + es = 17 + 0,012 = 17,012 мм d min = d + ei = 17 + 0,001 = 17,001 мм

Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
Td = es – ei = 0,012 – 0,001 = 0,011 мм N max = es – EI = 0,012 + 0,007 = 0,019 мм N min = ei – ES = 0,001 – 0 = 0,001 мм N m = (N max + N min ) /2 = (0,019 + 0,001) /2 = 0,01 мм TN = N max - N min = 0,019 - 0,001 = 0,018 мм Расчет характеристик посадок подшипника по наружному диаметру. 47 Отверстие 47Н7: Вал 47 l 6: D = 47 мм d = 47 мм ES = +0,025 мм es =0 EI = 0 ei = -0,008 мм Схема полей допусков: D max = D + ES = 47 + 0,025 = 47,025 мм D min = D + EI = 47 + 0 = 47 мм TD = ES – EI = 0,025 - 0 = 0,025 мм d max = d + es = 47 + 0 = 47 мм d min = d + ei = 47 - 0,008 = 46,992 мм Td = es – ei = 0 + 0,008 = 0,008 мм S max = ES – ei = 0,025 + 0,008 = 0,033 мм S min = EI – es = 0 - 0 = 0 мм
Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
S m = (S max + S min )/2 = (0,033+0) /2 = 0,0165 мм TS = S max - S min = 0,033 – 0 = 0,033 мм TS = TD + Td = 0,025 + 0,008 = 0, 033 мм 2.4. Расчет характеристик посадок резьбового соединения.

Резьба М8 По таб.4.10. [1] – шаг резьбы равен 1,25. К данной резьбе не предъявляется никаких особых требований, поэтому выбирается шестая степень точности; посадка 6Н/6 g . Посадка с небольшим гарантированным зазором обеспечивает легкую свинчиваемость деталей.

Предельные размеры [1, таб.4.12]. d = D = 8 мм d 2 = D 2 = 8 – 1 +0,188 = 7,188 мм d 1 = D 1 = 8 – 2 + 0,647 = 6,647 мм Наружный диаметр. Гайка: D max – не нормируется D min = D + EI = 8 + 0 = 8 мм Болт : d max = d + es = 8 – 0,028 = 7,972 мм d min = d + ei = 8 - 0,240 = 7,760 мм Td = es – ei = -0,028 + 0,240 = 0,212 мм Внутренний диаметр: Гайка: D 1max = D 1 +ES 1 = 6,647 + 0,265 = 6,912 мм D 1min = D 1 + EI 1 = 6,647 + 0 = 6,647 мм TD = ES 1 – EI 1 = 0,265 - 0 = 0,265 мм Болт : d 1max = d 1 + es = 6,647 – 0,028 = 6,619 мм d 1 min - не нормируется Средний диаметр: Гайка: D 2 max = D 2 + ES 2 = 7,188 + 0,160 = 7,348 мм D 2min = D 2 + EI 2 = 7,188 + 0 = 7,188 мм TD = ES 2 – EI 2 = 0,160 - 0 = 0,160 мм

Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
Болт: d 2 max = d 2 + es = 7,188 - 0,028 = 7,160 мм d 2min = d 2 + ei 2 = 7,188 - 0,146 = 7,042 мм Td = es – ei 2 = 0,028 + 0,146 = 0,118 мм Характеристика соединения по среднему диаметру. S 2max = D 2max – d 2min = 7,348 – 7,042 = 0,306 мм S 2min = D 2min – d 2max = 7,188 – 7,160 = 0,028 мм S 2m = (S 2max + S 2min )/2 = (0,306+0,028) /2 = 0,167 мм TS 2 = S 2max - S 2min = 0,306 – 0,028 = 0,278 мм Схема полей допусков по среднему диаметру. Схема полей допусков резьбового соединения:
Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
2.5. Расчет характеристик посадок шлицевого соединения. Для выбранного шлицевого соединения: D -6 x 11 x 14 x 3 · Поверхность центрирования – D · Число зубьев (шлиц) Z =6 · Внутренний диаметр d = 11 мм · Наружный диаметр D = 14 мм · Толщина зуба вала и ширина паза втулки b = 5 мм По внутреннему диаметру: 11 Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,180 мм; EJ =0. Вал: es = -0,290 мм; ei = -0,400 мм. Схема полей допусков:
Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
Расчет: Отверстие: D max = D + ES = 11 + 0,180 = 11,180 мм D min = D + EI = 11 + 0 = 11 мм TD = ES – EI = 0,180 – 0 = 0,180 мм Вал : d max = d + es = 11 - 0,290 = 10,710 мм d min = d + ei = 11 - 0,400 = 10,600 мм Td = es – ei = -0,290 + 0,400 = 0,110 мм Сопряжение: S max = ES – ei = 0,180 + 0,400 = 0,580 мм S min = EI – es = 0 +0,290 = 0,290 мм S m = (S max + S min )/2 = (0,580 + 0,290) /2 = 0,435 мм TS = S max - S min = 0,580 – 0,290 = 0, 290 мм TS = TD + Td = 0,180 + 0,110 = 0, 290 мм По наружному диаметру 14 Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,027 мм; EJ = 0. Вал: es = 0 мм; ei = -0,018 мм. Схема полей допусков:
Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
Расчет: Отверстие: D max = D + ES = 14 + 0,027 = 11,027 мм D min = D + EI = 14 + 0 = 11 мм TD = ES – EI = 0,027 – 0 = 0,027 мм Вал : d max = d + es = 11 + 0 = 11 мм d min = d + ei = 11 - 0,018 = 10,982 мм Td = es – ei = 0 + 0,018 = 0,018 мм Сопряжение: S max = ES – ei = 0,027 + 0,018 = 0,045 мм S min = EI – es = 0 +0 = 0 мм S m = (S max + S min )/2 = (0,045 + 0) /2 = 0,0225 мм TS = S max - S min = 0,045 – 0 = 0, 045 мм TS = TD + Td = 0,018 + 0,027 = 0, 290 мм По боковым сторонам шлицы вала и втулки сопрягаются по: 3 Предельные отклонения по ГОСТ 25347-82: Отверстие: ES = +0,045 мм; EJ = +0,020мм. Вал: es = 0 мм; ei = -0,014 мм. Схема полей допусков:
Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
Расчет: Отверстие: D max = D + ES = 3 + 0,045 = 3,045 мм D min = D + EI = 3 + 0,020 = 3,020 мм TD = ES – EI = 0,045 – 0,020 = 0,025 мм Вал : d max = d + es = 3 + 0 = 3 мм d min = d + ei = 3 - 0,014 = 2,986 мм Td = es – ei = 0 + 0,014 = 0,014 мм Сопряжение: S max = ES – ei = 0,045 + 0,014 = 0,059 мм S min = EI – es = 0,020 - 0 = 0,020 мм S m = (S max + S min )/2 = (0,059 +0,020) /2 = 0,0395 мм TS = S max - S min = 0,059 – 0,020 = 0, 039 мм TS = TD + Td = 0,014 + 0,025 = 0, 039 мм
Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
3. Выбор и обоснование степени точности зубчатого колеса.

Зубчатое колесо: Z = 30; m = 1,5 мм; d = 45 мм Исходя из эксплуатационных требований, предъявляемых к шпиндельной головке назначаем для цилиндрической прямозубой передачи 7 степень точности по всем трем нормам, с видом сопряжения С. 7-С ГОСТ 1643-81 К нормам точности зубчатого колеса относится кинематическая точность, плавность работы и полнота контакта зубьев.

Каждая из норм делится на комплексы, в пределах которых существуют поэлементные показатели.

Комплексными показателями кинематической точности являются суммарная кинематическая погрешность колеса F ir и колебание межосевого расстояния за оборот колеса при двухпрофильном зацеплении с измерительным колесом F ir . К поэлементным показателям кинематической точности относится радиальное биение зубчатого венца F rr и колебания длины общей нормали F vwr . Комплексные показатели и комплексы поэлементных показателей для измерения и контроля точности изготовления заданного колеса по всем нормам точности представлены в таблице 1.

Нормы точности Комплексные показатели Комплекс поэлементных показателей
Наименование Допуск, мм Наименование Допуск, мм
Нормы кинематической точности Наибольшая кинематическая погрешность колеса F ir F i = F p + f f F p = 0,090 f f = 0,011 F i = 0,101 Колебание длины общей нормали F vw . F vw = 0,022
Радиальное биение венца F rr . F rr = 0,035
Нормы плавности работы Местная кинематическая погрешность зубчатого колеса f i к . f ir = 0,025 Отклонение шага зацепления f pbr . f pb .= 0,014
Отклонение шага f ptr . f ptr = 0,013
Нормы контактов зубьев Суммарное пятно контакта по длине зубьев не менее 60% по высоте зубьев не менее 45% Погрешность направления зуба F r . F r . = 0,011
Таблица 1.
Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
Нормы кинематической точности.

Кинематическая погрешность зубчатого колеса – разность между действительным и номинальным углами поворота зубчатого колеса на его рабочей оси, ведомого измерительным зубчатым колесом. При контроле F ir . Получают график.

Наибольшая кинематическая погрешность зубчатого колеса F ir . – это наибольшая алгебраическая разность значений кинематической погрешности зубчатого колеса в пределах его полного оборота.

Колебания длины общей нормали F vwr . – разность между наибольшей и наименьшей действительными длинами общей нормали в одном и том же зубчатом колесе.

Действительная длина общей нормали W – это расстояние между двумя параллельными плоскостями, касательными к двум разноименным боковым поверхностями зубьев. E wr . = W n . – W E vwr . = W max . – W min W n . – действительная длина общей нормали E wr . – наименьшее отклонение длины общей нормали Радиальное биение зубчатого венца F rr – разность действительных предельных положений исходного контура в пределах зубчатого колеса.

Радиальное биение определяется на биениемере. F rr = r max - r min

Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
Местная кинематическая погрешность зубчатого колеса f ir – наибольшая разность между местными соседними экстремальными значениями кинематической погрешности зубчатого колеса в пределах его оборота.

Отклонение шага зацепления f pbr – разность между действительным и номинальным шагом зацепления.

Действительный шаг зацепления – это кратчайшее расстояние между двумя параллельными плоскостями, касательными к двум одноименным активным боковым поверхностям соседних зубьев колеса.

Отклонение окружного шага – это дискретное значение кинематической погрешности зубчатого колеса при его повороте на один номинальный угловой шаг при k =1.

Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
Суммарное пятно контакта – часть активной боковой поверхности зуба зубчатого колеса, на которой располагаются следы прилегания зубьев парного зубчатого колеса в собранной передаче после вращения под нагрузкой, заданной технической документацией.

Величину пятна контакта оценивают относительными его размерами в процентах. по высоте: * 100% по длине: * 100% Погрешность направления зуба F r – расстояние между двумя ближайшими друг к другу номинальными делительными линиями зуба в торцевом сечении, между которыми размещается действительная линия зуба, соответствующая рабочей ширине зубчатого венца.

Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
4. Обоснование выбора универсального измерительного прибора Измеряемый размер – вал 80 g 5 Допуск вала TD = ES – EI = -0,010 + 0,023 = 0,013 мм Допустимая погрешность измерения: = 5 мкм Для измерения выбирается рычажно-зубчатая головка 2ИГ ГОСТ 18833-75 Основные метрологические характеристики: Цена деления отчетного устройства, мм 0,002 Используемое перемещение измерительного стержня, мм ± 0,10 Предельная погрешность показаний, мкм 5 Класс применяемых концевых мер длины 3 Принципиальная схема микрометра гладкого: 1. измерительный стержень; 2. рычаг; 3. зубчатый сектор; 4. зубчатое колесо; 5. стрелка прибора; 6. шкала прибора; S – перемещение измерительного стержня. Вывод: допуск измеряемого размера не превышает перемещение измерительного стержня прибора; предельная погрешность измерения рычажно-зубчатая головка не превышает допускаемую погрешность измерения.

Измерительный прибор выбран правильно.

Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
Заключение. В работе были рассчитаны посадки гладких цилиндрических соединений; выбраны посадки соединений деталей узла; выполнен расчет размеров системы калибров; выбраны и рассчитаны посадки подшипника качения; выполнен выбор и расчет посадок шлицевого соединения; назначены нормы точности зубчатого колеса; произведен расчет размерной цепи; разработан сборочный чертеж узла и рабочие чертежи деталей и калибров. В ходе выполнения работы были получены навыки по выбору и обоснованию посадок типовых соединений приобретены навыки по назначению шероховатости поверхностей и назначению предельных отклонений форм и расположения поверхностей; закреплены навыки по расчету размерной цепи и оформлению рабочих и сборочных чертежей.
Лист
Изм. Лист № документа Подпись Дата
Список литературы: 1. Допуски и посадки.

Таможенное право

Медицина

Литература, Лингвистика

Технология

Физика

Культурология

История

Уголовное право

Разное

Философия

Экскурсии и туризм

Маркетинг, товароведение, реклама

Программирование, Базы данных

Бухгалтерский учет

Микроэкономика, экономика предприятия, предпринимательство

Охрана природы, Экология, Природопользование

Политология, Политистория

Право

География, Экономическая география

Физкультура и Спорт

Педагогика

Историческая личность

Иностранные языки

Экономическая теория, политэкономия, макроэкономика

Правоохранительные органы

Материаловедение

Юридическая психология

Религия

Муниципальное право России

Ценные бумаги

Биология

Геология

Трудовое право

Радиоэлектроника

Социология

Транспорт

Психология, Общение, Человек

Программное обеспечение

Компьютеры и периферийные устройства

Международные экономические и валютно-кредитные отношения

Математика

Искусство

Металлургия

Техника

Менеджмент (Теория управления и организации)

Сельское хозяйство

Теория государства и права

Военная кафедра

Ветеринария

Теория систем управления

Банковское дело и кредитование

Международное частное право

Государственное регулирование, Таможня, Налоги

Химия

История экономических учений

Компьютерные сети

Здоровье

Налоговое право

Финансовое право

Биржевое дело

Музыка

Астрономия

Экологическое право

Римское право

История политических и правовых учений

Криминалистика и криминология

Семейное право

Административное право

Экономико-математическое моделирование

Пищевые продукты

Жилищное право

Подобные работы

Организация работы закусочной на 75 мест

echo "Пропускная способность подразделяется на расчётную ( Np ) и фактическую ( Nf ). Расчётная пропускная способность предполагает, что зал будет заполнен на 100% всю смену, определяют её по формуле:

Мягкая игрушка "КОЛОБОК"

echo "Направление моды Так как мягкие игрушки в моде очень давно и стоят очень дорого, сделать ее самой гораздо выгоднее и лучше. Не очень давно играли пластмассовыми куклами или деревянными игрушками

Изучение механизмов металлорежущих станков

echo "Имеется в виду как замена одного вида движения на другое (рис. 1а, 1в), так и передача движения с количественным изменением его параметров (рис. 1г). В качестве основных характеристик движения п

Проектирование земляных работ (Проектування земляних робіт)

echo "Закладання укосів визначаємо за формулою "; echo ''; echo " де m – коефіцієнт закладання укосу, для суглинок m =1.75; h – робоча відмітка вершини квадрату. Таблиця 2.3 – Закладання укосів H

Водопроводная сеть города

echo "Комплекс инженерных сооружений, предназначенных для получения воды из природных источников, улучшения ее качества и передачи к местам потребления, называют системой водоснабжения или водопроводо

Методы контроля в производстве интегральных микросхем

echo "Успешный контроль изготовления интегральных микросхем в основном зависит от знания процесса производства и заключается в измерении и визуальной проверке основных операций технологического процес

"Метрология и нормирование точности", шпиндельная головка + контрольная по нормирование точности

echo "Основным точным требованием является обеспечение минимального радиального биения посадочных мест шпинделей под режущий инструмент. Так же должна быть обеспечена прочность и износостойкость детал

Анализ процесса формообразования и расчет параметров режимов резания

echo "Расчет параметров режимов резания. Геометрические параметры инструментов. Цель работы: закрепление теоретических знаний; приобретение навыков работы со справочной литературой. В первом разделе